Уравнение паропровода

Уравнение паропровода запишем аналогично (3.48) в виде РнЙпт = &2зйш — ^24Й0. Следует иметь в виду, что во влажно-паровых энергоблоках АЭС не весь выработанный парогенератором пар поступает в турбину; часть его Gcnn направляется в сепаратор-промперегреватель (СПП), где используется для промперегрева пара, вышедшего из ЦВД турбины. С учетом этого Щй Ц = GK + Gcnn. где GK — расход пара регулирующими клапанами турбины. В относительных отклонениях последнее соотношение имеет вид gnr = bbgK + b2sgcnn- Расход пара турбиной, как и в предыдущем случае, будем определять уравнениями (2.9) и (2.10) или получаемым на их основе линеаризованным уравнением (3.49), а понижение давления при переходе от парогенератора к коллектору — уравнением (3.47) или (3.46).
Приведенной математической модели соответствуют обобщенное уравнение парогенератора и структурная схема на рис. 3.7, в. В уравнении (3.52) обозначено, где Wnr определяется той же формулой, что в уравнении (3.50); функции Ql.Q3.Q5, Q? отличаются от функций Qi, Qs» Qe, II 1 формуле (3.50) добавлением в знаменатели дробей сомножител.
Дополнив полученную модель математической моделью первого контура (3.31) и имея в виду, что средняя температура теплоносителя во втором контуре однозначно определяется давлением в барабане р, т. е. вПс =а'яб, где а' —коэффициент пропорциональности, а затем с помощью уравнений (3.45)—(3.48) и (3.38) выразив величину лб через q и я0, получим обобщенное уравнение двухконтурной ЯППУ
Обозначения остальных коэффициентов и передаточных функций приведены в математических моделях активной зоны, первого контура и парогенератора.
Полученной математической модели соответствует структурная схема, приведенная на рис. 3.7, г. Величина gcnn, входящая в уравнения (3.52) и (3.53), может быть выражена с помощью формул (3.64) для одноступенчатого парового промперегрева или (3.70) для двухступенчатого пром. перегрева. После подстановки значения gcnn получим структурную схему, не отличающуюся от приведенной на рис. 3.7, б, если вместо [хк подставить Лрд и вместо WK — передаточную функцию ЯППУ.
Одноконтурная ЯППУ с кипящим реактором. Записав в изображениях по Лапласу уравнения (3.38) пароводяного тракта, (3.48) главного паропровода, (3.49) регулирующих клапанов турбины и имея в виду.
Полученное уравнение и соответствующая ему структурная схема принципиально не отличаются от аналогичных уравнений и схем для парогенератора двухконтурной ЯППУ.
Дополним полученную модель уравнением (3.23) активной зоны реактора. Средняя температура теплоносителя, проходящего через активную зону, однозначно определяется его давлением, т. е. в линейном приближении 61с = а'пб, где а' — коэффициент пропорциональности, а параметрические эффекты реактивности для реакторов рассматриваемого типа, как уже отмечалось в п. 3.2,
также определяются давлением теплоносителя. При этом Y. k'xi4j = = kpji6. Подставив эти значения в уравнение (3.23) и исключив с помощью уравнений (3.38) и (3.48) величину лб, получим
Как следует из полученного уравнения, структурная схема одноконтурной ЯППУ не отличается от аналогичной схемы двухконтурной ЯППУ (рис. 3.7, в, г).
Прямоточный парогенератор. Математическую модель (3.40) пароводяного тракта дополним уравнением материального баланса водяной зоны с учетом подвижности ее границы, которое в относительных отклонениях имеет вид, а также уравнением регулятора температуры перегрева пара.
Здесь ш. — относительное изменение объема водяной зоны; Wpt — передаточная функция регулятора.
работы. Согласно исследованиям, обобщившей результаты многочисленных расчетов конвективных поверхностей нагрева ряда котлоагрегатов, динамические постоянные Т парогенератора или его участка как объекта регулирования температуры обратно пропорциональны расходу G свежего пара, а времена запаздывания т обратно пропорциональны G1-8. В еще большей степени меняются эти характеристики при работе парогенератора с переменным давлением пара.