Навигация

 

 Меню раздела

Основные условные обозначения
Индексы
Сокращения в тексте
Наименования организаций
Энергетический блок ТЭС или АЭС
Внешние регулируемые величины блока
Принципы регулирования энергоблоков
Математические модели и структурные схемы
Принципы моделирования
Аналоговые и цифровые модели
Цифровое моделирование
Способы получения математических моделей
Динамические свойства блоков
Полу эмпирические модели
Процесс эксплуатации
Типовые возмущения
Типовые звенья и структурные схемы
Элементы автоматического регулирования
Нелинейные звенья
Гармоническая линеаризация
Моделирование регуляторов
Математическое регулирование паротурбинных установок
Уравнение ротора
Моделирование паровых объемов
Моделирования влажно-паровых объемов
Моделирование поверхностных подогревателей
Применение операционного исчисления
Водяной тракт подогревателя
Точность математической модели
Моделирование парового пространства подогревателя
Масса конденсата греющего пара
Моделирование смешивающих подогревателей
Особенности моделирования конденсатора
Эквивалентирование подогревателей
Моделирование турбогенераторов
Моделирование энергосистем
Математическое моделирования парогенераторов
Моделирование системы топливоподачи
Моделирование топки
Моделирование конвентивного газохода
Моделирование активной зоны реактора
Уравнение кинетики реактора
Моделирование промежуточных контуров
Температуры теплоносителя в теплоотдающей части
Компенсаторы объема
Моделирование парогенераторов с многократной циркуляцией
Моделирование прямоточных парогенераторов
Моделирование питательного клапана парогенераторов
Структурные схемы парогенераторов
Сопротивление тракта пароперегревателя
Уравнение паропровода
Динамика регулирования энергоблока
Моделирование газового промперегревателя
Моделирование парового промперегревателя
Регулирование блоков в мощных энергосистемах
Автоматическое регулирование возбуждения
Мощностные характеристики турбогенераторов
Плановые и неплановые изменения нагрузки
Регулирование частоты в энергосистеме
Регулирование мощности
Регулирование перетоков мощности по МСС
Статическая устойчивость
Взаимное согласование параметров РОМ и АСР турбины
Динамическая устойчивость
Требования к статическим и динамическим характеристикам
Регулирование паровых турбин
Динамические характеристики мощных паровых турбин
Влияние паровых объемов
Амплитудно-фазовая характеристика системы
Влияние промежуточных объемов
Динамические характеристики влажно-паровых турбин
Роль парового промперегрева
Импульсные характеристики турбин
Система регулирования мощных паровых турбин ПО ЛМЗ
Системы регулирования турбин ХТГЗ
Система снабжена ЭГП
Влияние системы регенеративного подогрева
Динамическая структура объекта регулирования
Динамика регулирования при наборе нагрузки
Регенеративные отборы пара
Регулирование котлов
Регулирование питания прямоточных котлов
Регулирование температуры перегрева пара
Возможности регулирования температуры перегрева
Аккумулирующая способность котла
Настройка отдельных регуляторов
Принципы регулирования ядерных реакторов
Возрастание потока нейтронов
Регулирование нейтронной мощности
Система управления и защиты
Борное регулирование
Роль температурного эффекта реактивности
Неоновое отравление реактора
Регулирование конденсаторных энергоблоков
Взаимное влияние парогенератора и турбины
Математическая модель ядерного энергоблока
Контуры регулирования основных регулируемых величин
Регулирование энергоблоков ТЭС
Передаточная функция и частотные характеристики
Первичное управление котлом
Корректирующие связи в системах
Форсирующие связи
Стабилизирующие связи
Физическая природа
Регулирование энергоблоков
Схемы с задающим регулятором
Управление клапанами турбины
Динамические свойства энергоблоков
Первичное управление котлом
Комбинированное регулирование
Первичное управление котлом
Повышение эффективности участия блока
Типовые схемы АСР энергоблоков
Особенности регулирования энергоблоков АЭС
Недостатки программы регулирования
Применение программы
Блоки с канальными реакторами
Регулирование теплофикационных энергоблоков
Рациональный способ использования пара
Принцип автономности
Физические основы автономного регулирования
Характерные режимы теплофикационной турбины
Критерии автономности
Необходимое условие автономности системы
Условие полной автономности
Схемы регулирования теплофикационных энергоблоков
Нарушения автономности
Схемы регулирования теплофикационных энергоблоков
Электрическая часть АСР
Обще-блочное регулирование
АСР теплофикационного энергоблока
Статическая точность
Привлечения конденсационных энергоблоков ТЭС
Выбор программы регулирования энергоблоков АЭС


Первичное управление котлом в диапазоне режимов

При первичном управлении котлом в диапазоне режимов, где блок работает с ПД, влияние АСР турбины на контур регулирования котла может быть устранено подачей на вход регулятора «до себя» исчезающего импульса по сигналу ошибки РМ по корректирующей связи с передаточной функцией W22 = —1, причем этот сигнал одновременно является и стабилизирующим, и форсирующим. Тот же корректирующий импульс при СД, сохраняя свою положительную роль в повышении приемистости блока, не обеспечивает эквивалентности связанной АСР блока и изолированного контура регулирования котла по запасу устойчивости. Однако, как было показано в п. 8.3, при выборе определенных параметров настройки регулятора «до себя» корректирующая связь с этим импульсом увеличивает запас устойчивости по сравнению с тем, какой имел изолированный контур регулирования котла, а значит, и АСР блока при постоянном давлении. В таких условиях нет необходимости искать иной вариант корректирующего импульса, а целесообразно как для режимов ПД, так и для режимов СД применить рассмотренный вариант коррекции, один из наиболее простых для практической реализации. Аналогичным путем могут быть найдены рациональные варианты корректирующих связей н для других схем регулирования энергоблоков при КР.
Экспериментальная проверка АСР блока при комбинированной программе регулирования. На рис. 8.17 приведен пример АСР блока, реализующей КР и прошедшей длительную практическую проверку (83, 881. И при ПД, и при СД система обеспечивает возможность работы блока с первичным управлением как котлом, так и турбиной. Переход от одного способа к другому производится переключателем рода работы ПР.
Командными органами турбины являются регулятор скорости PC и механизм управления МУТ, воздействующие через промежуточный золотник ПЗ на сервомотор С р. — регулирующих клапанов РК. Котлом К управляет главный регулятор котла I ГРК с задатчиком 3d, воздействующий на регулятор питания РП, который, Изменяя положение регулирующих питательных  клапанов РПК, приводит расход питательной воды | в соответствие с заданной нагрузкой. При этом изменяется задание регулятору производительности РПр питательного турбонасоса ПТН, воздействующему на регулирующие клапаны приводной турбины. Регулятор топлива РГ, следуя за регулятором питания, поддерживает температуру пара fflpj за верхней радиационной частью ВРЧ котла. Регулятор воздуха РВ, воздействующий на направляющие аппараты дутьевых вентиляторов, поддерживает заданное содержание кислорода в уходящих газах, т. е. заданный коэффициент избытка воздуха. Принципиально возможна обратная схема регулирования котла (по принципу «топливо — вода»), в которой ГРК воздействует на регулятор топлива, а регулятор питания следует за ним, поддерживая температуру за ВРЧ.
Новыми элементами схемы являются лишь регулятор мощности РМ с задатчиком 3d, использующий в качестве регулируемой величины косвенный параметр — давление /?р. с в камере регулирующей ступени турбины, и нелинейный задатчик скользящего давления ЯЗ. Эти элементы выполнены на базе серийно выпускаемых приборов. В качестве задающего выбран сигнал по расходу пара (по давлению, с в камере регулирующей). Реализация комбинированной программы регулирования, при которой блок в одном диапазоне режимов работает при СД, а в других — при ПД, производится задатчиком с нелинейной характеристикой.
В положении / переключателя ПР схема реализует способ первичного управления котлом, при котором мощность поддерживается котлом, а давление свежего пара — регулирующими клапанами турбины. Для этого РМ подключается к главному регулятору котла ГРК, нелинейный задатчик НЗ — к задатчику регулятора давления РД, а последний — к механизму управления турбиной МУТ. Изменение мощности блока производят воздействием на задатчик РМ. При этом ГРК становится лишь передаточным механизмом от регулятора мощности к регулятору питания котла. По мере изменения пара производительности регулятор давления РД, работающий в режиме «до себя», изменяет степень открытия регулирующих клапанов турбины и ее мощность. Соответствие заданной и фактической мощности контролирует РМ. При изменении расхода пара турбиной меняется давление в камере регулирующей ступени. Воспринимающий его задатчик НЗ изменяет уставку регулятора «до себя». Последний возвращает клапаны турбины к равновесному положению.
В положении II переключателя ПР регулятор мощности соединен с МУТ, а регулятор давления РД и нелинейный задатчик НЗ — с главным регулятором котла ГРК. Этим реализуется способ первичного управления турбиной, при котором мощность поддерживается турбиной, а давление свежего пара — котлом. Регулятор мощности через МУТ и АСР турбины в соответствии с заданием переставляет регулирующие клапаны до тех пор, пока давление в камере регулирующей ступени не станет равным заданному. Импульс по давлению /?р. с поступает также на задатчик скользящего давления НЗ, который формирует команду изменения давления свежего пара, подаваемую на вход ГРК. В соответствии с этой командой последний переводит котел к новому режиму. По мере изменения давления свежего пара меняется также давление в камере регулирующей ступени. Воспринимающий это давление РМ возвращает регулирующие клапаны турбины к равновесному положению. Таким образом, схема в обоих положениях переключателя ПР обеспечивает участие регулирующих клапанов турбины в переходном процессе, что улучшает динамические характеристики блока. Возврат клапанов к заданному равновесному положению производится регулятором мощности или регулятором «до себя» по давлению в камере регулирующей ступени.
По условиям надежности котла давление пара можно снижать лишь до определенного минимального значения. При более низких нагрузках его поддерживают постоянным на этом минимально допустимом уровне. Переход к ПД в этом диапазоне нагрузок производится за счет второй нелинейности характеристики НЗ.