Навигация

 

 Меню раздела

Основные условные обозначения
Индексы
Сокращения в тексте
Наименования организаций
Энергетический блок ТЭС или АЭС
Внешние регулируемые величины блока
Принципы регулирования энергоблоков
Математические модели и структурные схемы
Принципы моделирования
Аналоговые и цифровые модели
Цифровое моделирование
Способы получения математических моделей
Динамические свойства блоков
Полу эмпирические модели
Процесс эксплуатации
Типовые возмущения
Типовые звенья и структурные схемы
Элементы автоматического регулирования
Нелинейные звенья
Гармоническая линеаризация
Моделирование регуляторов
Математическое регулирование паротурбинных установок
Уравнение ротора
Моделирование паровых объемов
Моделирования влажно-паровых объемов
Моделирование поверхностных подогревателей
Применение операционного исчисления
Водяной тракт подогревателя
Точность математической модели
Моделирование парового пространства подогревателя
Масса конденсата греющего пара
Моделирование смешивающих подогревателей
Особенности моделирования конденсатора
Эквивалентирование подогревателей
Моделирование турбогенераторов
Моделирование энергосистем
Математическое моделирования парогенераторов
Моделирование системы топливоподачи
Моделирование топки
Моделирование конвентивного газохода
Моделирование активной зоны реактора
Уравнение кинетики реактора
Моделирование промежуточных контуров
Температуры теплоносителя в теплоотдающей части
Компенсаторы объема
Моделирование парогенераторов с многократной циркуляцией
Моделирование прямоточных парогенераторов
Моделирование питательного клапана парогенераторов
Структурные схемы парогенераторов
Сопротивление тракта пароперегревателя
Уравнение паропровода
Динамика регулирования энергоблока
Моделирование газового промперегревателя
Моделирование парового промперегревателя
Регулирование блоков в мощных энергосистемах
Автоматическое регулирование возбуждения
Мощностные характеристики турбогенераторов
Плановые и неплановые изменения нагрузки
Регулирование частоты в энергосистеме
Регулирование мощности
Регулирование перетоков мощности по МСС
Статическая устойчивость
Взаимное согласование параметров РОМ и АСР турбины
Динамическая устойчивость
Требования к статическим и динамическим характеристикам
Регулирование паровых турбин
Динамические характеристики мощных паровых турбин
Влияние паровых объемов
Амплитудно-фазовая характеристика системы
Влияние промежуточных объемов
Динамические характеристики влажно-паровых турбин
Роль парового промперегрева
Импульсные характеристики турбин
Система регулирования мощных паровых турбин ПО ЛМЗ
Системы регулирования турбин ХТГЗ
Система снабжена ЭГП
Влияние системы регенеративного подогрева
Динамическая структура объекта регулирования
Динамика регулирования при наборе нагрузки
Регенеративные отборы пара
Регулирование котлов
Регулирование питания прямоточных котлов
Регулирование температуры перегрева пара
Возможности регулирования температуры перегрева
Аккумулирующая способность котла
Настройка отдельных регуляторов
Принципы регулирования ядерных реакторов
Возрастание потока нейтронов
Регулирование нейтронной мощности
Система управления и защиты
Борное регулирование
Роль температурного эффекта реактивности
Неоновое отравление реактора
Регулирование конденсаторных энергоблоков
Взаимное влияние парогенератора и турбины
Математическая модель ядерного энергоблока
Контуры регулирования основных регулируемых величин
Регулирование энергоблоков ТЭС
Передаточная функция и частотные характеристики
Первичное управление котлом
Корректирующие связи в системах
Форсирующие связи
Стабилизирующие связи
Физическая природа
Регулирование энергоблоков
Схемы с задающим регулятором
Управление клапанами турбины
Динамические свойства энергоблоков
Первичное управление котлом
Комбинированное регулирование
Первичное управление котлом
Повышение эффективности участия блока
Типовые схемы АСР энергоблоков
Особенности регулирования энергоблоков АЭС
Недостатки программы регулирования
Применение программы
Блоки с канальными реакторами
Регулирование теплофикационных энергоблоков
Рациональный способ использования пара
Принцип автономности
Физические основы автономного регулирования
Характерные режимы теплофикационной турбины
Критерии автономности
Необходимое условие автономности системы
Условие полной автономности
Схемы регулирования теплофикационных энергоблоков
Нарушения автономности
Схемы регулирования теплофикационных энергоблоков
Электрическая часть АСР
Обще-блочное регулирование
АСР теплофикационного энергоблока
Статическая точность
Привлечения конденсационных энергоблоков ТЭС
Выбор программы регулирования энергоблоков АЭС


Применение программы

Применение программы позволяет при том же оборудовании второго контура, что применено для программы, использовать на номинальном режиме более высокие параметры пара, чем при, что повышает тепловую экономичность блока на номинальном режиме. Однако при этом необходимо повысить давление теплоносителя в первом контуре для предотвращения его вскипания. Для компенсации отклонений реактивности, вызванных изменением средней температуры теплоносителя в первом контуре необходимы значительные перемещения стержней СУЗ. Необходимы также увеличенные размеры компенсаторов объема. Изменение средней температуры теплоносителя в первом контуре, вызывая температурные напряжения в корпусе реактора, ухудшает его маневренные качества.
Поэтому в некоторых случаях используют компромиссные программы регулирования (см. рис. 2, г). В диапазоне нагрузок около номинальной поддерживают постоянной среднюю температуру теплоносителя в первом контуре, а, начиная от некоторой частичной нагрузки, дальнейшее ее снижение производят при постоянном давлении пара во втором контуре. Такая программа применена, в частности, для блока ВВЭР-1000.
В последнее время все большее внимание специалистов привлекает программа регулирования энергоблоков при скользящем давлении (СД) пара во втором контуре при неизменном положении регулирующих клапанов турбины. Эта программа обеспечивает наивысшую по сравнению с другими программами тепловую экономичность как конденсационных, так и теплофикационных блоков при частичных нагрузках. Дросселирование насыщенного пара в регулирующих клапанах турбины при разгрузке блока по программам и р0= idem приводит к повышению на частичных нагрузках влажности пара перед соплами первой ступени ЦВД и по всему цилиндру в целом. Устранение дросселирования при СД уменьшает влажность пара в ЦВД. Это повышает экономичность цилиндра и его эрозионную надежность, а также увеличивает расход отсепарированного пара, поступающего после сепаратора на промперегрев и далее в ЦНД турбины. Отмеченные обстоятельства повышают к. п. д. турбоустановки. При СД вследствие снижения температуры свежего пара температура промперегрева с уменьшением мощности понижается. Из-за этого влажность в ЦНД при скользящем давлении оказывается большей, чем на такой же мощности при других программах регулирования (но меньшей, чем на номинальном режиме). Хотя при этом возрастают потери от влажности в ЦНД, снижение температуры промперегрева, производимого свежим паром, приносит термодинамический выигрыш, так как меньшая энергия греющего пара затрачивается на получение пара меньшего потенциала. Совокупность отмеченных факторов определяет повышение тепловой экономичности блока при СД, причем величина выигрыша возрастает с повышением номинального давления пара. Дополнительный выигрыш от СД может быть получен на частичных нагрузках в результате уменьшения затрат мощности на привод питательных насосов при использовании турбо-приводов с регулируемой частотой вращения или отключении части параллельно работающих электронасосов. Расчетными и экспериментальными исследованиями показано, что в результате применения СД повышение тепловой экономичности блоков ВВЭР-440 на частичных нагрузках может достигать 0,6—0,8 %, а ВВЭР-1000 — 2%.
Понижение давления во втором контуре, как отмечалось в п. 7.3, высвобождает положительную реактивность реактора, для компенсации которой требуется соответствующее перемещение стержней СУЗ. С одной стороны, при обычной эксплуатации блока этот эффект представляет собой определенный минус рассматриваемой программы регулирования, хотя при окончательном решении вопроса о выборе программы регулирования его необходимо учитывать в общей совокупности с теми положительными сторонами, которые мог бы дать переход к СД. С другой стороны, использование положительной реактивности реактора оказывается весьма полезным в ряде практически важных эксплуатационных ситуаций. Выше было показано, что применение СД создает определенные возможности разгрузки блока в конце рабочей кампании реактора перед перегрузкой топлива за счёт компенсации нестационарного ксенонового отравления реактивностью, высвобождаемой при снижении давления во втором контуре. Применение СД дает возможность продления рабочей кампании реактора сверх расчетной [67, 142]. Использование в определенных пределах этой возможности за счет снижения давления во втором контуре до уровня, ограничиваемого технико-экономической рентабельностью, позволяет в результате более глубокого выгорания топлива повысить эффективность работы АЭС.
Приведенные результаты, свидетельствующие о больших возможностях, которые может дать применение СД, позволяют рассматривать его как одну из перспективных программ регулирования энергоблоков с водо-водяными реакторами при окончательном выборе программы регулирования. Для практической реализации СД на ядерных энергоблоках могут быть использованы схемы, аналогичные применяемым для энергоблоков ТЭС (см. пп. 8.3 и 8.4).