Расчет нагрузки на БПТ

Расчет нагрузки на БПТ должен производиться по номинальным данным аппаратов и устройств, подключаемых к БПТ. Если при разных видах к. з. нагрузка на БПТ может быть разной, то необходимо учитывать, сколько БПТ участвует в питании нагрузки для каждого вида к. з. Необходимо иметь в виду ограниченные возможности БПТ и сводить к разумно:му минимуму количество и мощность подключаемой аппаратуры. Например, в схемах с маломощными БПТ реле времени можно принять токовыми, включать их непосредственно в цепи тока и тем самым исключать из нагрузки на блок.
Выбор типа БПТ осуществляется из имеющейся номенклатуры блоков [9], подсчитанных значений мощности нагрузки и выбранного номинального напряжения.
Выбор числа витков первичной обмотки НТТ производится на основании подсчитанного по (110) тока надежной работы и с использованием семейства кривых FHtP=f(RH) для выбранного типа БПТ. Уровень выходного напряжения может приниматься разным для различных режимов. Так, если БПТ обеспечивает не только действие защиты, но и отключение выключателя, то выбор числа витков может осуществляться порознь для нагрузки, определяемой только устройствами защиты, когда уровень выходного напряжения желательно иметь не ниже 90 % номинального, и для суммарной нагрузки,
включающей и электромагнит отключения выключателя, когда защита уже подействовала и понижение напряжения до 85 % номинального вполне может быть допущено (напряжение надежного действия электромагнита отключения составляет 65—70% номинального).
Для каждого из режимов число витков первичной обмотки НТТ w 1 может быть найдено по выражению (выбирается большее), где Fр находится из семейства кривых FH>p=f(RH) для заданного уровня выходного напряжения.
Проверка работы ТТ, нагруженных на БПТ, связана с наибольшими трудностями, поскольку нелинейными являются как ТТ, так и БПТ. Наиболее простым и наглядным является графический метод расчета, особенно если принять некоторые упрощающие допущения. Одним из таких допущений является предположение, что угол сопротивления ветви намагничивания ТТ и угол входного сопротивления БПТ одинаковы, и, следовательно, токи и напряжения ТТ и БПТ можно складывать арифметически. Это допущение дает расчетный запас, так как при неравенстве углов геометрическая сумма всегда меньше, чем арифметическая. Второе допущение заключается в том, что токи и напряжения считаются практически синусоидальными. Это допущение не приводит к существенным ошибкам, если ТТ, нагруженный на БПТ, работает с полной погрешностью, не превышающей 10—15 %. Третье допущение предполагает, что БПТ работает без нагрузки. При этом его входное сопротивление максимально, что дает дополнительный расчетный запас. Для каждого БПТ задается семейство входных вольт-ампер-ных характеристик UnX=f(Iвх) для всех ответвлений первичной обмотки НТТ [9].
На рис. 57 приведено построение, необходимое для графического расчета погрешностей ТТ. В качестве примера выбран случай работы ТТ на маломощный БПТ, включаемый последовательно с линейной нагрузкой. Вольт-амперная характеристика ТТ 1 строится на основании кривых намагничивания электротехнической стали, применяемой для изготовления ТТ, и технических Вольт-амперная характеристика БПТ 2 берется в соответствии с выбранными типом блока и числом витков первичной обмотки НТТ как зависимость напряжения от входного тока [9]. Вольт-амперная характеристика линейной нагрузки 3 учитывает также и сопротивление вторичной обмотки ТТ и соединительных проводов. Характеристика результирующей нагрузки на ТТ имеет вид кривой 4 и является суммой характеристик 2 и 3.